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YFOTUQWYDS2L6岳普湖304岳普湖不銹鋼彩色板日本岳普湖軋鋼理論和技術(shù)發(fā)展簡況

自1953年日本岳普湖鋼鐵產(chǎn)量超過戰(zhàn)前以來，經(jīng)濟(jì)高度發(fā)展，產(chǎn)量飛速提高。20世紀(jì)70年代初期產(chǎn)量超過了1億t，成為世界屈指可數(shù)的鋼鐵大國，其后產(chǎn)量一直保持在1億多噸，并努力使生產(chǎn)技術(shù)處于世界領(lǐng)先水平。

日本岳普湖鋼鐵工業(yè)的發(fā)展以戰(zhàn)后從歐美各國引進(jìn)技術(shù)為基礎(chǔ)，通過迅速對其進(jìn)行改進(jìn)和創(chuàng)新，開發(fā)了具有自主知識產(chǎn)權(quán)的技術(shù)。在軋制工藝方面，20世紀(jì)60年代至70年代開發(fā)了高速軋制技術(shù)，20世紀(jì)70年代至80年代開發(fā)了連續(xù)軋制技術(shù)，自20世紀(jì)80年代以后，開發(fā)了軋制尺寸精度高、產(chǎn)品質(zhì)量高和不受工藝過程約束的軋制技術(shù)及應(yīng)用這種技術(shù)的新型軋機。最近以適應(yīng)環(huán)保要求為目的的軋制工藝引人注目。以下主要就20世紀(jì)80年代以來日本開發(fā)的具有自主知識產(chǎn)權(quán)的軋制技術(shù)的發(fā)展歷程進(jìn)行概述。

岳普湖軋制理論和軋輥的發(fā)展

1軋制解析

眾所周知，日本的岳普湖軋制技術(shù)以理論為基礎(chǔ)，始終處于世界先進(jìn)水平。為解析板材軋制中的板材形狀和中間凸度的原理，對軋機的彈性變形條件和被軋材的塑性變形條件進(jìn)行了聯(lián)立求解。采用將彎曲和剪切撓曲的材料力學(xué)模型進(jìn)行擴展或校正的方法對各種類型軋機進(jìn)行解析的方法已基本確立。另一方面，關(guān)于材料的塑性變形，采用了三維解析法，使解析由二維理論向高精度解析發(fā)展。在解析法的發(fā)展方面，有采用數(shù)值計算法忠實解析變形的所謂三維解析法，有剛性和塑性FEM，有彈性和塑性FEM，尤其是還有為縮短計算時間而將上述方法進(jìn)行組合的解析法。

在孔型岳普湖軋制方面，一般說來純理論處理是極為困難的。作為一種簡便的方法，雖然可以采用所謂的矩形換算法把孔型軋制替換為適當(dāng)?shù)木匦螖嗝娌牡谋馄杰堉?，但無法獲得高精度。提高精度用的實驗式和半理論式在簡單推測隨孔型和軋制條件變化時的變形特性和負(fù)荷特性方面依然是一種有效的方法，但目前一般是采用FEM解析。由于FEM的出現(xiàn)，使材料的三維解析變得可能。它不僅可以用于板材的解析，而且還可以用于型材、棒線材和管材的軋制力、軋制載荷、軋制力矩和寬展的求解。三維FEM解析作為一種有效的解析工具已得到人們的認(rèn)可。

人們期待著今后能向軋制溫度解析和將軋制加工時的材料組織變化，尤其是將軋制缺陷解析系統(tǒng)組合起來的綜合軋制理論方面發(fā)展。

2岳普湖變形阻抗

變形阻抗值是計算軋制載荷和軋制力矩時的重要物理特性值。日本鋼鐵協(xié)會軋制理論研究會已對變形阻抗值的研究數(shù)據(jù)進(jìn)行了充實和收集，并采用數(shù)學(xué)模型進(jìn)行了研究。

在熱變形阻抗方面，采用考慮到多道次高速連續(xù)軋制時的累積應(yīng)變效應(yīng)的變形阻抗公式進(jìn)行計算后，顯著地提高了熱變形阻抗值的預(yù)測精度。為把考慮到材料組織變化的軋制理論進(jìn)行擴展，希望能建立對材料的硬化、恢復(fù)和再結(jié)晶等現(xiàn)象同時進(jìn)行跟蹤的理論體系，積累一些與合金成分相對應(yīng)的能對冶金現(xiàn)象進(jìn)行定量化的數(shù)據(jù)。

在冷變形阻抗方面，通常是采用考慮到溫度和應(yīng)變速度相互關(guān)系的動態(tài)變形阻抗公式進(jìn)行計算。

3岳普湖軋制潤滑和軋輥

隨著冷軋速度的高速化(最大2800mpm)，為獲得摩擦系數(shù)的定量值，開發(fā)了高速軋制模擬裝置和雙圓筒滑動試驗機，嚴(yán)格計算流入油膜的厚度，對軸與軸承等的熱膠著進(jìn)行了評價，提出了表面光澤度的推定和控制系統(tǒng)，并對軋制潤滑油進(jìn)行了改進(jìn)。作為工作輥材質(zhì)，一般是將高碳Cr系鍛造材進(jìn)行表面淬火后，使微細(xì)碳化物在完全變?yōu)轳R氏體的基質(zhì)中大量析出，形成硬度高的組織，但由于軋制方面的要求越來越高，因此加快了對鍍Cr和噴鍍WC－Co來提高耐磨性的研究和高速鋼及陶瓷新材質(zhì)的研究。軋輥表面的加工也從噴丸清理變?yōu)殡娀鸹庸ぃ虿捎秒娮邮图す馐冗M(jìn)行加工，使軋輥表面加工得更加均勻、軋輥形狀更加妥當(dāng)。

在熱軋過程中，確保材料的咬入性能，提高軋輥的耐磨性，防止軸與軸承等的熱膠著是重要的課題。目前軋輥一般是使用高速鋼，但希望開發(fā)出高載荷軋輥和軋制工具，以適應(yīng)更大的壓下軋制要求。

提高軋輥和軋制工具的耐磨性、抗事故性和抗桔皮狀缺陷性是軋制技術(shù)飛速發(fā)展所不可缺少的重要技術(shù)，從減輕環(huán)保壓力的觀點來看，這些技術(shù)要素今后也是很重要的。

岳普湖鋼板

1連續(xù)軋制和直接連接軋制

日本自1968年開發(fā)了森吉米爾式多輥軋機的全連續(xù)式串列式冷軋機(TCM)和1970年開發(fā)了四輥軋機的全連續(xù)式TCM以來，軋機的連續(xù)化已取得很大的進(jìn)展。目前日本國內(nèi)的主要軋機都實現(xiàn)了完全連續(xù)化。由于完全連續(xù)軋機的技術(shù)可以和軋機的上下工序連接，因此1986年開發(fā)出了酸洗－TCM－連續(xù)退火成套設(shè)備。完全連續(xù)化的開發(fā)包括了軋制生產(chǎn)計劃可以隨意變化、穩(wěn)定焊接技術(shù)、帶材穩(wěn)定移動技術(shù)、前進(jìn)方向可變裝置等。在冷軋的連續(xù)化之后，1996年首次在世界上開發(fā)出了熱軋的連續(xù)化技術(shù)。它是在粗軋結(jié)束后將前后軋材在進(jìn)入精軋機前進(jìn)行焊接，使精軋機在無切頭切尾的狀態(tài)下進(jìn)行無頭軋制的技術(shù)，解決了產(chǎn)品前后端部的質(zhì)量問題，同時使極薄鋼板和新材質(zhì)鋼板的生產(chǎn)技術(shù)變得有可能。

自1989年將50~100mm厚的薄板坯連鑄機和軋機直接連接的緊湊式軋機誕生以來，其建設(shè)數(shù)量逐年增加，目前在日本以外的國家中至少已建設(shè)了50套。緊湊式軋機的特征是設(shè)備投資少、交貨期短，可進(jìn)行沒有水冷滑軌造成黑印的等溫軋制，如果采用長的板坯，還能進(jìn)行半無頭軋制，可以預(yù)計今后其應(yīng)用將越來越廣，同時能進(jìn)一步提高產(chǎn)品質(zhì)量。另外，將來帶鋼連鑄機應(yīng)用的趨勢引人關(guān)注。

2新型軋機

關(guān)于軋機輥距的控制，軋輥項彎裝置是關(guān)鍵。眾所周知，日本以20世紀(jì)70年代后期出現(xiàn)的六輥變速軋機(HC軋機、UC軋機)為契機，開發(fā)了交叉輥薄板軋機(PC軋機)、雙軸承座頂彎裝置(DC－WRB)、在小直徑工作輥上裝有側(cè)支撐輥的六輥FFC軋機、Z－Hi軋機、多輥型CR軋機、KT軋機、軋輥本身具有可變凸度型的VC軋輥、TP軋輥、NIPCO軋輥，還有采用在線磨削的軋輥磨床(ORC)等，這些新型裝備為世界軋制設(shè)備的發(fā)展做出了很大的貢獻(xiàn)。另外，還研究開發(fā)了采用1機架多道次軋制技術(shù)的各種軋機，但其應(yīng)用僅限于特殊材的軋制。

3岳普湖板材中心凸度部分和板材形狀的控制

板材軋制時的中心凸度部分和板材形狀的控制是對同一現(xiàn)象進(jìn)行控制的技術(shù)。由于前者的控制精度在數(shù)微米至數(shù)十微米就可以了，而后者的控制精度應(yīng)在0．1μm或小于0．1μm，因此被視為不同的技術(shù)。在對比較厚的鋼板進(jìn)行熱軋時要控制板材的中心凸度部分，冷軋時要將中心凸度部分比率保持一定，在考慮形狀后進(jìn)行薄壁化軋制。雖然這是常規(guī)操作法，但由于板材端部容易產(chǎn)生三維變形，因此開發(fā)了控制邊緣凸度的技術(shù)。例如，有采用立輥軋機減少邊緣損失的方法；在軋機上下輥之間使圓盤狀水平輥向板的兩邊擠壓，一面約束寬度一面進(jìn)行軋制的方法；還有采用帶有錐度工作輥的軋機和交叉輥軋機進(jìn)行軋制的方法。因此，可以預(yù)計今后仍將積極利用三維變形的技術(shù)來控制板材中心凸度部分。

在形狀控制方面對板厚(軋輥間隙形狀)控制的精度要求非常嚴(yán)，這是因為只要控制精度有一點點的偏差，板材就會出現(xiàn)板厚偏差很大的形狀缺陷。陡度在0．5％以下，就可以視為形狀良好，延伸率偏差為6．2×10－5(6．2Iunit)，1mm板厚的壓下量偏差為0．06μm。因此，實現(xiàn)高精度軋制當(dāng)然離不開軋輥的局部矯直和材料的橫向移動所產(chǎn)生張力的緩和穩(wěn)定作用，但在軋制過程中使軋輥間隙形狀和板材的中心凸度部分一致是控制形狀的基礎(chǔ)。軋輥撓曲、熱凸度、母材形狀、機械試驗值的偏差和軋輥磨耗等會對軋輥間隙形狀和板材中心凸度部分產(chǎn)生影響。為精確控制形狀，必須對從低次函數(shù)到高次函數(shù)這一大范圍內(nèi)的形狀偏差進(jìn)行修正，因此將新型軋機的形狀控制傳動裝置進(jìn)行組合，采用多變量控制理論等復(fù)雜而又精密的控制方法進(jìn)行形狀控制的趨勢將進(jìn)一步增大。

4板厚控制

隨著鋼板加工自動化程度的提高，為排除加工過程中的故障，用戶對鋼板制品的板厚精度要求越來越高。將支撐輥的油膜軸承替換為滾柱軸承，采用高性能油壓壓下裝置消除和控制軋輥偏心已取得很大的發(fā)展。作為軋機用傳動裝置，所有AC傳動裝置都形成了標(biāo)準(zhǔn)數(shù)字化控制。AC傳動裝置的優(yōu)點是，在結(jié)構(gòu)上已完全采用電刷、單機容量增大，在性能方面已達(dá)到高精度、高應(yīng)答化、可變速度范圍擴大。

在以往的板厚控制裝置中有自動測量調(diào)整裝置(AGC)、監(jiān)視AGC、FFAGC和游標(biāo)尺AGC。在最新的串列式軋機中，在此基礎(chǔ)上還開發(fā)了軋機速度數(shù)字化控制、軋輥偏心控制、機架間的無干擾控制和在線板厚變化控制等技術(shù)。尤其是為使連續(xù)式軋機能在不停機的情況下對軋機入口側(cè)依次焊接的鋼種、板厚、板寬不同的材料進(jìn)行連續(xù)軋制，因此通過抑制張力過度變化，協(xié)調(diào)地改變各機架的軋輥位置、軋制速度等在線板厚變化控制技術(shù)是很重要的。由此可大幅度減少板材穿過軋機和切頭切尾落料造成的軋輥損傷和板材等外品，同時提高對小批量訂貨的適應(yīng)能力。另外，它也是緊湊式軋機實施無頭軋制所不可缺少的技術(shù)。

5平面形狀和板寬控制

在厚板和熱軋鋼板生產(chǎn)工藝中，板寬澆注技術(shù)在20世紀(jì)80年代就已確立其基本技術(shù)。在厚板生產(chǎn)方面有大幅度提高合格率的平面形狀控制新技術(shù)MAS(MizushimaAutomaticP岳普湖anViewPatternContro岳普湖System)軋制法和附設(shè)的接近水平軋機的立輥軋機設(shè)備。MAS軋制就是對各種鋼板在軋制終了后的平面形狀控制變化量進(jìn)行預(yù)測，根據(jù)預(yù)測的變化量，給出軋制過程中板坯厚度形狀，最終將平面形狀變成矩形的方法。熱軋時實現(xiàn)將連鑄機和軋機有效直接連接的板坯寬度定徑技術(shù)、大幅度提高熱軋鋼板寬度精度的熱軋板寬度控制技術(shù)、精軋時利用機架間的立軋機和張力控制來提高尺寸精度的技術(shù)、尤其是采用冷軋TCM和冷軋工藝線的板寬控制技術(shù)等都是日本開發(fā)的領(lǐng)先于世界水平的獨有技術(shù)。

岳普湖鋼管

在最近20年的發(fā)展中，首先應(yīng)舉出的是無縫鋼管用鋼坯的連續(xù)澆鑄技術(shù)。隨著圓鋼坯質(zhì)量的提高和制管技術(shù)的進(jìn)步，采用熱擠壓法生產(chǎn)的13％Cr鋼和奧氏體系不銹鋼已改變了軋制方式。最近已開發(fā)了圓坯連鑄和制管、熱處理直接連接的技術(shù)。

1穿孔軋制

使用方鋼坯的PPM(壓力輥穿孔機)已被替換為使用圓鋼坯的斜輥穿孔機。在穿孔方法變化中值得注意的是圓錐形穿孔機和被稱作交叉穿孔機的交叉輥穿孔機的發(fā)展。圓錐形穿孔機的優(yōu)點是具有旋轉(zhuǎn)鍛造的效果和抑制圓周方向剪切變形的作用，因此可以抑制鋼管內(nèi)面的缺陷，可用于難加工性材料的穿孔，尤其是可以用于擴孔和薄壁穿孔。采用普通穿孔機時，壁厚／外徑比(T／D)的極限為大約6％，而采用圓錐形穿孔機時能進(jìn)行T／D為3．2％的薄壁管穿孔。

2拉伸軋制

芯棒式無縫管軋機已向大型化和緊湊化方向發(fā)展。機架數(shù)由7~9機架減為4~5機架，穿孔機和芯棒式無縫管軋所需的能源消耗共計可減少20％左右。

在芯棒式無縫管軋機的控制技術(shù)中，為減少其后在張力減徑機中管端壁厚的切頭損失，開發(fā)了管端預(yù)先減薄成形技術(shù)，即用芯棒式無縫管軋機預(yù)先將管端減薄的成形技術(shù)，并在鋼管軋機上首次采用了油壓壓下裝置。

3減徑軋制和定徑軋制

雖然在最終調(diào)整外徑的減徑軋制和定徑軋制方面沒有值得特殊介紹的技術(shù)發(fā)展，但大口徑定徑機有許多也采用了三輥式定徑機。采用三輥的缺點是輥距無法變更，因此機架的臺數(shù)多，但最近出現(xiàn)了輥距可變的軋機，還提出了四輥減徑機的想法。今后芯棒式無縫管軋機和定徑機及張力減徑機的直接連接技術(shù)也將引起人們的關(guān)注。

以上所述的鋼管領(lǐng)域中的高合金穿孔用芯棒的開發(fā)和芯棒及毛管坯導(dǎo)槽潤滑劑的開發(fā)等與摩擦學(xué)技術(shù)有很大的相互關(guān)系，因此希望長壽命化技術(shù)有進(jìn)一步的發(fā)展。

岳普湖型鋼

以第一次石油危機為契機，型鋼生產(chǎn)也由轉(zhuǎn)爐－鑄錠－開坯，變?yōu)檗D(zhuǎn)爐－連鑄。型鋼的軋制技術(shù)有采用軋制工字梁用異形坯生產(chǎn)多系列型鋼的技術(shù)和采用板坯軋制H型鋼的技術(shù)，型鋼軋機用的坯料已改為連鑄坯料。最近10年，鋼軌、鋼板樁和H型鋼等大型型鋼的軋制技術(shù)已取得了顯著的發(fā)展。

1外部尺寸一定的H型鋼

隨著建筑結(jié)構(gòu)件生產(chǎn)技術(shù)的高度發(fā)展，斷面性能高且經(jīng)濟(jì)性好的外部尺寸一定的H型鋼采用斜輥軋制的方法和縮小H型鋼腰部高度的軋制方法已應(yīng)用于實際。前者在精軋前為使腰部外部尺寸保持一定，擴大了腰部內(nèi)部尺寸；后者為在精軋機內(nèi)使腰部高度保持一定，縮小了腰部高度。結(jié)果，能在線變更水平輥寬度的輥身寬度可變水平輥和立輥軋機孔型深度可變的偏心立輥軋機也應(yīng)用于實際。另外，由于在萬能軋機上采用了油壓壓下裝置，因此軋機變得非常緊湊。隨著斷面的大型化，普通的單臂式矯直機已無法滿足要求，開發(fā)了雙臂式矯直機，但由于存在著占地空間大和軋輥更換操作復(fù)雜的問題，因此需進(jìn)一步改善。

2寬幅鋼板樁

以往寬幅鋼板樁以400mm寬的U形鋼板樁為主，一般是使用連鑄板坯在3~4架的二輥式軋機上由8~10個孔型反復(fù)軋制而成。還開發(fā)了在H型鋼軋機作業(yè)線上不更換H型鋼軋制用機架，只更換軋輥生產(chǎn)鋼板樁的方法。另外，隨著工程的大型化和提高施工效率的需要，600mmU形鋼板樁和900mm寬的帽形鋼板樁已能商業(yè)化生產(chǎn)。

3岳普湖鋼軌

鋼軌一般是在數(shù)架二輥式軋機上采用孔型軋制的方法進(jìn)行生產(chǎn)的。隨著對產(chǎn)品尺寸、質(zhì)量要求的不斷提高和降低軋輥成本的需要，采用萬能軋機進(jìn)行中軋和精軋的技術(shù)已成為主流。鋼軌的磨損主要是線路曲線部與車輪凸緣部的摩擦磨損，因此在1994年將鋼軌全部換成上部整個斷面經(jīng)在線熱處理后的鋼軌，作為防止磨損的措施。

另外，以阪神大地震為契機，在厚板生產(chǎn)領(lǐng)域發(fā)展的TMCP法和氧化金屬噴鍍技術(shù)已開始應(yīng)用于建筑用鋼材的生產(chǎn)，TMCP極厚H型鋼、低屈服比外部尺寸一定的H型鋼和耐火H型鋼已能商業(yè)化生產(chǎn)。

岳普湖棒鋼和線材

在棒鋼和線材軋制中為追求提高生產(chǎn)率、提高尺寸精度和產(chǎn)品質(zhì)量滿足市場需求，開發(fā)軋機的尺寸可調(diào)軋制和控冷控軋等新功能的工作取得了進(jìn)展。

1無頭軋制

棒線材產(chǎn)品的種類非常多，因此開發(fā)了一種熱方坯焊接后連續(xù)軋制的設(shè)備(配置了直流式對焊機和去毛刺裝置)，該設(shè)備投資小、無短尺和尺寸不齊現(xiàn)象、實現(xiàn)大單重卷、可消除軋廢時間、增加產(chǎn)量等。其應(yīng)用范圍今后將進(jìn)一步擴大。

2高速軋制和控制冷卻

線材精軋的特征是變形速度快、從孔型間通過的時間短，由于設(shè)備緊湊，因此軋制后必須快速冷卻，它也可作為控制材質(zhì)的手段。

在20世紀(jì)80年代左右，最高軋制速度為60~75m／s，90年代左右提高到100m／s，目前已達(dá)到100~120m／s，大大提高了線材的生產(chǎn)率。潤滑技術(shù)的改善和軋機剛性的提高為此做出了很大的貢獻(xiàn)。

由于優(yōu)化了線材的軋制溫度和軋制后的冷卻速度，因此可以省略冷鍛用鋼的軟化退火。另外，為降低汽車等行業(yè)使用的機械用結(jié)構(gòu)鋼的成本，非調(diào)質(zhì)化技術(shù)已取得很大的發(fā)展。尤其是從地球環(huán)保的觀點來看，無鉛易切削鋼已應(yīng)用于實際。

3高尺寸精度和尺寸可調(diào)軋制

為實現(xiàn)高精度、尺寸可調(diào)軋制，因此在現(xiàn)有軋機上安裝了控制系統(tǒng)(軟件)，通過控制軋輥的旋轉(zhuǎn)數(shù)來控制張力、調(diào)整精軋尺寸，還有的是采用定徑機等硬件設(shè)備的方法。后者采用二輥方式大大提高了軋機的剛性，能進(jìn)行±0．1mm的高精度軋制，同時通過調(diào)整軋輥的壓下，能在大約1mm的范圍內(nèi)進(jìn)行尺寸可調(diào)軋制。尤其是，還開發(fā)了具有寬展小的三輥、四輥式定徑機，能根據(jù)棒線軋制的需要和軋制環(huán)境進(jìn)行選擇。

結(jié)束語

日本以新型軋機開發(fā)為主，通過軋制解析、摩擦學(xué)解析和使用新的測量及控制技術(shù)，不斷追求高的生產(chǎn)率和提高產(chǎn)品的尺寸和形狀精度及機械性能。人類為在21世紀(jì)達(dá)到可持續(xù)發(fā)展的目的，迫切希望構(gòu)建對地球環(huán)境負(fù)荷小的資源循環(huán)型社會，因此只能通過進(jìn)一步發(fā)展科學(xué)技術(shù)來解決。鋼鐵作為社會發(fā)展的基礎(chǔ)材料，其重要性不可動搖。未來的軋制技術(shù)必將朝著大大提高鋼材的強度、韌性和耐蝕性等，以最小限度的能源消耗生產(chǎn)出易于循環(huán)再利用的鋼材產(chǎn)品的方向發(fā)展。

廠家產(chǎn)品岳普湖304岳普湖不銹鋼彩色板

3W0BY2O7WUSV7岳普湖304岳普湖不銹鋼彩色板岳普湖變壓器管

岳普湖變壓器管：用于制造變壓器散熱管和其它熱交換器，采用普通碳素鋼制造，要求進(jìn)行壓扁、擴口、彎曲、液壓試驗。岳普湖鋼管以定尺或倍尺交貨，對鋼管彎曲度有一定要求。

現(xiàn)貨交易岳普湖304岳普湖不銹鋼彩色板

岳普湖304l不銹鋼彩色板尺機術(shù)量

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簡介：HY2V3OIXY8MJL岳普湖304岳普湖不銹鋼彩色板岳普湖鋼管標(biāo)準(zhǔn)-主要質(zhì)量指標(biāo)對照表標(biāo)準(zhǔn)代號內(nèi)容項目 SY/T5037-2000 GB/T9711.1-1997（A級） API Spec 5L(42) 岳普湖適用范圍燃?xì)狻⑺⒚簹狻⒖諝?、采暖、蒸氣等普通厚壁輸送管道用鋼? 石油天然氣工業(yè)輸送用鋼管石油天然氣工業(yè)輸送用鋼管岳普湖鋼種 Q195、Q215、Q235 L175——L483 A、B、X42——X70 尺

HY2V3OIXY8MJL岳普湖304岳普湖不銹鋼彩色板岳普湖鋼管標(biāo)準(zhǔn)-主要質(zhì)量指標(biāo)對照表

標(biāo)準(zhǔn)代號內(nèi)容項目	SY/T5037-2000	GB/T9711.1-1997（A級）	API Spec 5L(42)
岳普湖適用范圍	燃?xì)?、水、煤氣、空氣、采暖、蒸氣等普通厚壁輸送管道用鋼?/TD>	石油天然氣工業(yè)輸送用鋼管	石油天然氣工業(yè)輸送用鋼管
岳普湖鋼種	Q195、Q215、Q235	L175——L483	A、B、X42——X70
尺寸	岳普湖管體外徑	D＜508 ±0.75%D D≥508 ±1.00%D	D＜508 ±0.75%D D≥508 ±1.00%D	D＜508 ±0.75%D 508≥D≥914 -0.25%D～+0.75%D D＞914 -3.20～+6.35
尺寸	岳普湖管端外徑	D＜508 ±0.75%D ±2.5 取小值 D≥508 ±1.00%D ±4.5 取小值	D≤273.1 -0.40～+1.59 D＞323.9 -0.79～+2.38	D≤273.1 -0.40～+1.59 D＞273.1 -0.79～+2.38
偏差	壁厚	D＜508	±12.5%t	-12.5%t～+15.0%t	-12.5%t～+15.0%t
		D≥508	±10.0%t	L175～L245 -10.0%t～+17.5%t	不高于B級 -12.5%t～+17.5%t
		D≥508	±10.0%t	L290～L555 -8.0%t～+19.5%t	不低于X42 -8.0%t ～+19.5%t
橢圓度	管端100范圍內(nèi)±1%D	D＞508的鋼管在距管端101.6范圍內(nèi)最大外徑不得比公稱外徑大1%;最小外徑不得比公稱外徑小1%	D＞508的鋼管在距管端101.6范圍內(nèi)最大外徑不得比公稱外徑大1%;最小外徑不得比公稱外徑小1%
彎曲度（直度）	不得超過鋼管總長的0.2%	不得超過鋼管總長的0.2%	不得超過鋼管總長的0.2%
管端坡口	坡口角 30°--35° 鈍邊1.6±0.8	坡口角30°--35° 鈍邊1.59±0.79	坡口角30°--35° 鈍邊1.59±0.79
切斜	D＜813 , ≤1.6 D≥813 , ≤3.0	＜1.59	＜1.59
錯邊	t≤12.7	0.35t且不得大于3.0	≤1.59	≤1.59
錯邊	t＞12.7	0.25t	0.1251與3.18的取最小值	0.1251與3.18的取最小值
焊縫余高	t≤13…＜3.2 t＞13 ＜4.8	t≤12.7…＜3.18 t＞12.7 ＜4.76	t≤12.7…＜3.18 t＞12.7 ＜4.76
化學(xué)分析	每熔煉批取1個試樣	每熔煉批取2個試樣	每熔煉批取2個試樣
拉伸試樣	每檢驗批取一個焊接接頭試樣	母材:每熔煉批取1個試樣螺旋焊縫:每熔煉批取1個試樣對頭焊縫:不多于50根取一個試樣	母材:每熔煉批取1個試樣螺旋焊縫:每熔煉批取1個試樣對頭焊縫:不多于50根取一個試樣
導(dǎo)向彎曲試驗	不做	每檢驗批取一個正彎試樣和一個反彎試樣,對頭焊縫不多于50根取一個正彎試樣和一個反彎試樣	每檢驗批取一個正彎試樣和一個反彎試樣,對頭焊縫不多于50根取一個正彎試樣和一個反彎試樣
斷裂韌性試驗	不做	合同要求時,夏比沖擊每熔煉批取3個; D≥508時,落錘沖擊每熔煉批取2個	合同要求時,夏比沖擊每熔煉批取3個; D≥508時,落錘沖擊每熔煉批取2個
無損檢驗	補焊焊縫,對頭焊縫,環(huán)向焊縫應(yīng)進(jìn)行X射線或超聲波檢驗;螺旋焊縫抽查20%的鋼管,用于可燃?xì)怏w輸送管的螺旋焊縫應(yīng)100%的檢驗	100X檢驗或100%超聲波檢測,加對頭焊縫、丁字焊縫和管端203mm X射線檢驗	100X檢驗或100%超聲波檢測,加對頭焊縫、丁字焊縫和管端203mm X射線檢驗
D:鋼管公稱外徑,mm 　t:鋼管公稱壁厚,mm 　[σ]靜水壓試驗的試驗應(yīng)力,MPa;L:單根鋼管長度　　　P:靜水壓試驗壓力,Pa

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